Fenton试剂氧化法深度处理含氰废水

第２４卷第２期　２０　ｌ　２年４月　沈阳大学学报（自然科学版）　Ｊｏｕｒｎａｌ　ｏｆ　Ｓｈｅｎｙａｎｇ　Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ（Ｎａｔｕｒａｌ　Ｓｃｉｅｎｃｅ）　Ｖ０１．２４．Ｎｏ．２　Ａｐｒ．２　０　１　２　文章编号：１００８—９２２５（２０１２）０２—００１８—０５　Ｆｅｎｔｏｎ试剂氧化法深度处理含氰废水　周彦波，郭少鹏，鲁　军　（华东理工大学资源与环境工程学院，上海　２００２３７）　摘　要：针对某煤气厂生化处理出水总氰不达标的问题，采用Ｆｅｎｔｏｎ试剂氧化法对出水进行了深度处　理实验．考察了ｐＨ值、Ｈ　０：投加量、ｎ（ＨｚＯｚ）／ｎ（Ｆｅ　）等因素对ＣＯＤ和总氰去除率的影响，并从去除率及　经济性出发，确定了Ｆｅｎｔｏｎ试剂的最佳操作条件．实验证实，Ｆｅｎｔｏｎ试剂氧化法可实现对总氰的有效去除，使　生化出水总氰的质量浓度低于０．３　ｍｇ／Ｌ．　关键词：含氰废水；深度处理；Ｆｅｎｔｏｎ试剂　文献标识码：Ａ　中图分类号：Ｘ　７０３．１　焦化废水产生于焦炭生产和煤气净化过程　中，有机物种类多，排放量大，是一种典型的高质　量浓度的工业废水．焦化废水中无机污染物主要　如Ｆ：　Ｆｅ　＋Ｈ２ｏ２—　Ｆｅ抖＋・０Ｈ＋０Ｈ一　（１）　Ｆｅ抖＋Ｈ２Ｏ２一Ｆｅ外＋Ｈ２ｏ＋Ｈ１。　Ｆｅ外＋・ＯＨ—Ｆｅ。　＋ＯＨ　Ｆｅ计＋・Ｈ０２—　Ｆｅ抖＋０２＋Ｈ＋　・（２）　（３）　（４）　包括氨盐、硫化物、氰化物等，有机污染物除酚类　外，还有许多芳香族化合物和杂环化合物等，废水　的处理难度较大．经过传统活性污泥生化处理后，　化学需氧量（ＣＯＤ）等指标比较容易达标，而总氰　ＯＨ＋Ｈ２Ｏ２—　Ｈ２Ｏ＋・ＨＯ２　ＨＯ２一Ｏ２＋Ｈ＋　（５）　（６）　（７）　－（ＴＣＮ）很难稳定达标．若这些废水处理程度不够　就排放，势必造成工厂周围水体的严重污染，因　此，研究和探索焦化废水的处理工艺，对环境保护　具有重要的现实意义ｌ１Ｊ．　Ｏ２・＋Ｈ２Ｏ—Ｏ２＋０Ｈ一　Ｆｅｎｔｏｎ试剂之所以具有很强的氧化能力，是　因为其中含有Ｆｅ　＋和Ｈ　ｏ。，Ｈ。Ｏ。被亚铁离子　催化分解生成羟基自由基（・ＯＨ），并引发更多　的其他自由基　．　含氰废水的处理方法有很多，对于含氰质量　浓度较高的废水，首先考虑采用回收利用的方法　上海浦东煤气制气有限公司（简称浦东煤气　厂，下同）净化车间废水主要来自煤气生产的不同　处理，如酸化沉淀一中和法、溶剂萃取法和膜法；　对于含氰质量浓度低的废水，宜采用破坏氰化物　的方法，如化学氧化法（次氯酸钠、Ｆｅｎｔｏｎ试剂、　工序，化学成分复杂．废水经生化处理后，酚、硫、　ＣＯＤ、氨氮、总磷等指标均能达到排放标准，而总　氰的质量浓度按照上海市０．３　ｍｇ／Ｉ　的排放标准　而言一直未能稳定达标．因此，本文在水样分析的　基础上，对生化处理排放口出水采取Ｆｅｎｔｏｎ试剂　氧化工艺进行处理，研究反应条件对处理效果的　影响．　臭氧等）、高温水解法、电解法和化学沉淀法．应根　据废水来源、具体组分、污染物质量浓度、处理目　标及经济要求等，选择合适的处理方案＿２］．　Ｆｅｎｔｏｎ试剂氧化法处理废水时，反应速度　快，处理流程简单，不易产生二次污染，是一种有　前途的废水深度处理工艺．典型的Ｆｅｎｔｏｎ试剂是　指Ｈ２０ｚ与Ｆｅ　＋的结合，Ｆｅｎｔｏｎ氧化体系是由　１实验与分析　１．１水样分析　Ｆｅ　催化Ｈｚ０ｚ分解产生・ＯＨ而引发有机物的　氧化降解反应＿３］．Ｆｅｎｔｏｎ试剂产生・ＯＨ的反应　收稿日期：２０１１一ｌ２一Ｏ５　浦东煤气厂净化车间废水主要来自冷凝、硫　基金项目：国家自然科学基金资助项目（５０５７８１７０）；上海市自然科学基金资助项目（１０ＺＲ１４０８０００）　作者简介：周彦波（１９８２一），男，内蒙古赤峰人，华东理工大学讲师，博士．　第２４卷　周彦波等：Ｆｅｎｔｏｎ试剂氧化法深度处理含氰废水　１９　铵、粗苯、脱硫、干箱、化工槽区等工序，废水的化　硫、ＣＯＤ、氨氮等指标基本能满足排放要求，但按　学成分复杂．经过Ａ　／Ｏ　生化流程处理后，表１　照最新的上海市污水综合排放标准（ＤＢ　３１／　列出了本实验期间生化出水的情况．　１９９—２ＯＯ９），总氰的质量浓度没有达到排放标准，　由表１中数据可知，废水经生化处理后，酚、　这是该厂生化处理出水存在的主要问题．　表１　浦东煤气厂废水生化处理出水的水质特征　Ｔａｂｌｅ　１　Ｑｕａｌｉｔｙ　ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ　ｏｆ　ｅｆｆｌｕｅｎｔ　ａｆｔｅｒ　ｂｉｏｃｈｅｍｉｃａｌ　ｔｒｅａｔｍｅｎｔ　ｉｎ　Ｐｕｄｏｎｇ　Ｇａｓｗｏｒｋｓ　１．２废水分析方法　实验期间对废水各项指标进行定量分析，均　２实验结果与讨论　按照国家环保部门颁布的标准方法进行测定Ｅ引，　２．１　ｐＨ值对废水处理效果的影响　如表２所示．　首先研究不同初始ｐＨ值对反应效果的影　表２分析项目和分析方法　响．进水的ＣＯＤ的质量浓度为８１　ｍｇ／Ｌ，总氰为　Ｔａｂｌｅ　２　Ｐｒｏｊｅｃｔｓ　ａｎｄ　ｍｅｔｈｏｄｓ　１．３　ｍｇ／Ｌ．选定　（Ｈ２０２）／ｍ（ＣＯＤ）一２：１，　分析项目　分析方法　执行标准　（ＨｚＯｚ）／ｎ（Ｆｅ。＋）一２：１进行反应，反应时间为　ｐＨ　酸度计法　ＧＢ／Ｔ　２２５９２－－２００８　１　ｈ．不同初始ｐＨ情况下，ＣＯＤ与总氰的去除率　ＮＨ　一Ｎ　蒸馏和滴定法　ＨＪ　５３７－－２００９　见图２．　ＣＯＤ　重铬酸钾法　ＧＢ　１１９１４—８９　氰化物　一Ⅲ８４　。。　摹　＼　１．３总氰标准曲线　料　称取０．２１０　９　ｇ　Ｋ３Ｆｅ（ＣＮ）６溶于２００　ｍＬ去　悄　离子水中，按照总氰的蒸馏方法得到氰化物馏出　液．将馏出液进行稀释制得１．０　ｔ￣ｇ／ｍＬ的ＣＮ一　标准液，再采用异烟酸一巴比妥酸分光光度法进　行吸光度测量．标准曲线的拟合结果如图１所示．　得到的吸光度公式为　图２初始ｐＨ值与ＣＯＤ、总氰去除率的关系　Ｆｉｇ．２　Ｒｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｐ　ｂｅｔｗｅｅｎ　ＣＯＤ，ｔｏｔａｌ　ｃｙａｎｉｅｄ　Ａ＝＝＝０．５４Ｘ一０．０２３，Ｒ。一０．９９９　（８）　ｒｅｍｏｖａｌ　ｒａｔｅ　ａｎｄ　ｉｎｉｔｉａｌ　ｐＨ　式中：Ａ为校准吸光度；Ｘ为氰的质量浓度，　ｇ・　从图２可知，在反应初始ｐＨ一３．０时，ＣＯＤ　ｍＩ　～．　的去除率为７２　，总氰的去除率为９９．ｏ　．实验　发现，反应开始后，硫酸亚铁的加入和氢离子的产　生使溶液的ｐＨ值会迅速下降，有学者研究表明，　用Ｆｅｎｔｏｎ试剂进行氧化污染物的ｐＨ值以２～３　较适宜Ｌ６ｊ，这与本实验结果相符．从图２可以发　蠖　现，ｐＨ一２与ｐＨ＝３进行比较，对总氰的去除率　基本接近，分别为９８．０　９／６与９９．Ｏ　．　２．２　Ｈ２　ｏ２投加量对废水处理效果的影响　氰的质量浓度／（ｉｘｇ’ｍＬ－　）　进水的ＣＯＤ的质量浓度为８１　ｍｇ／Ｌ，总氰的　图１　异烟酸一巴比妥酸分光光度法测定氰的质量　质量浓度为１．３　ｍｇ／Ｌ．在　（Ｈ２０２）／ｎ（Ｆｅ计）一　浓度的校准曲线　２：１，ｐＨ＝３．０的条件下，改变Ｈ。Ｏ　的加入量，　Ｆｉｇ．１　Ｃａｌｉｂｒａｔｉｎｏ　ｃｕｒｖｅ　ｏｆ　ｉｓｏｎｉｃｏｔｉｎｉｃ　ａｃｉｄ－ｂａｒｂｉｔｕｒｉｃａｃｉｄ　ｓｐｅｃｔｒｏｐｈｏｔｏｒｎｅｔｒｉｃ　ｄｅｔｅｒｍｉｎａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｍａｓｓ　反应时间为３０　ｍｉｎ，不同ＨｚＯｚ投加量下，ＣＯＤ　ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｃｙａｎｉｅｄ　和总氰的去除率见图３．　２０　沈阳大学学报（自然科学版）　第２４卷　摹　＼　讲　ｎ（Ｈ２０２）ｉｎ（ＣＯＤ）　图３　Ｈ２　Ｏ２投加量与ＣＯＤ、总氰去除率的关系　Ｆｉｇ．３　Ｒｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｐ　ｂｅｔｗｅｅｎ　ＣＯＤ。ｔｏｔａｌ　ｃｙａｎｉｄｅ　ｒｅｍｏｖａｌ　ｒａｔｅ　ａｎｄ　ｄｏｓａｇｅ　ｏｆ　Ｈ２　０２　由图３可知，随着Ｈ　０。加入量的增加，ＣＯＤ的去除　率也随之增大．当ｍ（Ｈ２Ｏ２）￣ｒｅ（ＣＯＤ）一１：１时，ＣＯＤ的　去除率达到最大值，为４０．９　，以后随着Ｈｚ０ｚ投加量的　增大，ＣＯＤ的去除率逐渐减小．查阅相关文献［７］发现，当　溶液中Ｈ　０　的质量浓度过高时，Ｆｅ　很快地被羟基自　由基ＯＨ・氧化成Ｆｅ　，造成溶液中Ｆｅ　的质量浓度降　低，而Ｆｅ　催化Ｈ。０ｚ产生ＯＨ・自由基是使废水矿化　的主要催化剂．由此可知，体系中ＯＨ・的质量浓度将减　∞　如　∞　加¨加　０　少，故而会影响ＣＯＤ的去除率．当ｍ（ＨｚＯｚ）／ｒｅ（ＣＯＤ）一　０．２时，总氰的去除率达到９６．４　，出水总氰的质量浓度　为０．０４７　ｍｇ／Ｌ；当ｍ（Ｈ２Ｏ２）／ｒｅ（ＣＯＤ）的比值增加到０．５　和１．０时，也就是说，Ｈ。Ｏ　的质量浓度增加２．５倍和５　倍时，其总氰的去除率分别为９８．２　和９７．６　，出水总氰　的质量浓度也分别为０．０２４　ｍｇ／Ｌ和０．０３２　ｍｇ／Ｌ．综上所　述，Ｆｅｎｔｏｎ试剂对总氰的去除是明显的，在本实验投加的　Ｈｚ　Ｏｚ质量浓度下，其总氰的出水质量浓度几乎低于排放　标准一个数量级．　２．３　ｎ（Ｈ２　ｏ２）／ｎ（Ｆｅ２　）对ＣＯＤ、总氰去除率的影响　在本次实验中，进水的Ｃ０Ｄ的质量浓度为　９０　ｍｇ／Ｌ，总氰的质量浓度为１．４　ｍｇ／Ｉ　．根据进　水的ＣＯＤ值来确定不同的Ｈ　Ｏ　加入量，分别为　１：１，２：１和３：１（质量比），并根据Ｈ。０ｚ的加　入量相应添加不同摩尔分数的Ｆｅ。＋进行实验．反　应时间均为ｌ　ｈ．反应结束后，取样进行分析．在不　同Ｈ２ｏ　加入量下，对应不同，ｚ（Ｈ。Ｏ　）／ｎ（Ｆｅ。＋）　对废水ＣＯＤ的处理效果如图４～图６所示．　由图４～图６可知，在不同Ｈ　Ｏ　加入量的　情况下，ＣＯＤ的去除率呈现一定趋势的变化规　律：在　（Ｈ２０２）／ｎ（Ｆｅ。＋）一２：１时，ＣＯＤ的去除　率最高；在　（Ｈ２０２）／ｎ（Ｆｅ　＋）一２：１，　（Ｈ２Ｏ２）　：ｒｅ（ＣＯＤ）一１：ｌ时，水样的ＣＯＤ去除率达到　了４５．３　．对比杨显双等［８］利用Ｆｅｎｔｏｎ试剂处　理废水的试验结果发现，ＣＯＤ去除率随　ｎ（Ｈｚ０ｚ）／ｎ（Ｆｅ抖）的增大呈现相同的变化规律，　由于废水水质不同，只是出现的最佳７２（Ｈ。ｏ。）／　ｎ（Ｆｅ　）的数值不同．从图５和图６中发现，ＣＯＤ　的降解规律不如图４中体现的规律明显，但是在　（Ｈ２Ｏ　）／ｎ（Ｆｅ　＋）一２：１也能达到ＣＯＤ的最大　去除率．　（Ｈ２Ｏ２）／　（Ｆｅ　＋）过高，可能使Ｆｅ计以　及ＯＨ・与Ｈ　Ｏ　发生反应造成溶液中没有足够　的ＯＨ・自由基，导致了ＣＯＤ去除率降低［９］．从　ＣＯＤ去除率来看，，ｚ（Ｈ　Ｏ。）／ｎ（Ｆｅ　＋）控制在２：　１较为合适．　摹　＼　甜　凸　０　Ｕ　ｎ（Ｈ２０２）Ｉｎ（Ｆｅ　）　图４　ｎ（Ｈ２　Ｏ２）／ｎ（Ｆｅ　）对ＣＯＤ去除率的影响　（ｍ（Ｈ２　０２）：ｍ（ＣＯＤ）＝１：１）　Ｆｉｇ．４　Ｅｆｆｅｃｔ　ｏｆ　ｎ（Ｈ２　ｏ２）／ｎ（Ｆｅ　）ｏｎ　ｒｅｍｏｖａｌ　ｒａｔｅ　ｏｆＣＯＤ（ｍ（Ｈ２　Ｏ２）：ｍ（ＣＯＤ）＝１：１）　＼　料　口　０　ｒ．ｊ　ｎ（Ｈ２０２）Ｉｎ（Ｆｅ　）　图５　ｎ（Ｈ２　ｏ２）／ｎ（Ｆｅ　）对ＣＯＤ去除率的影响　（ｍ（Ｈ２　Ｏ２）：ｍ（∞Ｄ）＝２：１）　Ｆｉｇ　５　Ｅｆｆｅｃｔ　ｏｆ　ｎ（Ｈ２　ｏ２）／ｎ（Ｆｅ２　）ｏｎ　ｒｍｅｏｖａｌ　ｒａｔｅ　ｏｆ∞Ｄ（ｍ（Ｈ２　ｏ２）：ｍ（∞Ｄ）＝２：１）　摹　＼　褂　０　０　Ｕ　２：１　５：１　８：１　１０：１　ｎ（Ｈ　２Ｏ２）／ｎ（Ｆｅ　）　图６　ｎ（Ｈ２　ｏ２）／ｎ（Ｆｅ２　）对ＣＯＤ去除率的影响　（ｍ（Ｈ２　ｏ２）：ｍ（∞Ｄ）＝３：１）　Ｆｉｇ．６　Ｅｆｆｅｃｔ　ｏｆ　ｎ（Ｈ２　ｏ２）／ｎ（Ｆｅ　）ｏｎ　ｒｅｍｏｖａｌ　ｒａｔｅ　０ｆ∞Ｄ（ｍ（Ｈ２Ｏ　）：ｍ（ＣＯＤ）＝３：１）　对实验结果进行分析，在不同Ｈ　Ｏ　加入量　下，对应不同ｎ（Ｈ。Ｏ　）／ｎ（Ｆｅ　＋）对废水总氰的去　∞　∞　∞　第２４卷　周彦波等：Ｆｅｎｔｏｎ试剂氧化法深度处理含氰废水　除效果如图７～图９所示．　摹　＼　甜　ｎ（Ｈ２０２）Ｉｎ（Ｆｅ　）　图７　ｎ（Ｈ２　０２）／ｎ（Ｆｅ　）对总氰去除率的影响　（ｍ（Ｈ２　ｏ２）：ｍ（ＣＯＤ）＝１：１】　Ｆｉｇ．７　Ｅｆｆｅｃｔ　ｏｆ　ｎ（Ｈ２Ｏ　）／ｎ（Ｆｅ　）ｏｎ　ｒｅｍｏｖａｌ　ｒａｔｅ　ｏｆ　ｔｏｔａｌ　ｃｙａｎｉｄｅ（ｍ（Ｈ２　０２）：ｍ（ＣＯＤ）＝１：１）　装　＼　肺　ｎ（Ｈ２０２）／ｎ（Ｆｅ　）　图８　ｎ（Ｈ２　ｏ２）／几（Ｆｅ２　）对总氰去除率的的影响　（ｍ（Ｈ２　Ｏ２）：ｍ（ＣＯＤ）＝２：１）　Ｆｉｇ　８　Ｅｆｆｅｃｔ　ｏｆ　ｎ（Ｈ２　ｏ２）／ｎ（Ｆｅ２　）ｏｎ　ｒｅｍｏｖａｌ　ｒａｔｅ　ｏｆ　ｔｏｔａｌ　ｃｙａｎｉｅｄ（ｍ（Ｈ２　Ｏ２）：ｍ（ＯＣＤ）＝２：１）　装　＼　斛　ｒｌ（Ｈ２０２）／ｎ（Ｆｅ。　）　图９　ｎ（Ｈ２　ｏ２）／ｎ（Ｆｅ２　）对总氰去除率的影响　（ｍ（Ｈ２　０２）：ｍ（ＯＣＤ）＝３：１）　Ｆｉｇ．９　Ｅｆｆｅｃｔ　ｏｆ　ｎ（Ｈ２　ｏ２）／ｎ（Ｆｅ２　）ｏｎ　ｒｍｅｏｖａｌ　ｒａｔｅ　ｏｆ　ｔｏｔａｌ　ｃｙａｎｉｅｄ（ｍ（Ｈ２　ｏ２）：ｍ（ＯＣＤ）＝３：１）　总氰随　（Ｈ　０。）／ｎ（Ｆｅ　＋）的变化无明显规　律，在不同Ｈ　Ｏ　加入量和不同／２（Ｈ。Ｏ　）／　ｎ（Ｆｅ　＋）条件下，水样的总氰化物的去除率都很　高，总氰的去除率基本上均在９０　以上，说明　Ｆｅｎｔｏｎ试剂对废水中的氰化物有明显的氧化去　除作用．通过比较图７～图９可以发现，在　ｍ（Ｈ２Ｏ２）：ｒｅ（ＣＯＤ）一１：１，　（Ｈ２Ｏ２）／ｎ（Ｆｅ　＋）　一２：１的条件下，废水中总氰化物的去除率均达　到最高，总氰的去除率达到了９９．５　，水中的氰　化物几乎被完全氧化．因此，综合考虑ＣＯＤ和总　氰的去除，选择ｍ（Ｈ。Ｏ　）：ｍ（ＣＯＤ）一１：１，　，ｚ（ＨｚＯｚ．）／ｎ（Ｆｅ抖）一２：１的操作条件，能最大限　度地去除ＣＯＤ和总氰．　３结　论　（１）采用Ｆｅｎｔｏｎ试剂氧化法深度处理焦化　废水，可以大幅降低出水的ＣＯＤ和总氰质量浓　度．　（２）采用Ｆｅｎｔｏｎ试剂氧化法的推荐条件为：　初始ｐＨ一３．０，ｍ（Ｈ２Ｏ２）：ｍ（ＣＯＤ）一１：１，　（Ｈ２Ｏ２）／ｎ（Ｆｅ　＋）一２：１，总氰去除率达到９９　以上，处理后出水总氰质量浓度远低于上海市最　新的排放要求．　参考文献：　－１１］马可为，王凯，王成丽．Ｆｅｎｔｏｎ法处理煤气废水的动态实　验研究［Ｊ］．工业安全与环保，２００７，３３（１２）：１６－１７．　［２］汪玲，杨三明，吴飚．含氰废水的氧化处理方法［Ｊ］．河北　农业科学，２００９，１３（１２）：５３—５５．　－１３］王罗春，闻人勤，丁桓如．Ｆｅｎｔｏｎ试剂处理难降解有机废　水及其应用口］．环境保护科学，２００１，２７（３）：１１—１４．　［４］　Ｂｉｓｈｏｐ　Ｄ　Ｆ，Ｓｔｅｒｎ　Ｇ，Ｆｌｅｉｓｈｍａｎ　Ｍ，ｅｔ　ａ１．Ｈｙｄｒｏｇｅｎ　Ｐｅｒｏｘｉｄｅ　Ｃａｔａｌｙｔｉｃ　Ｏｘｉｄａｔｉｏｎ　ｏｆ　Ｒｅｆｒａｃｔｏｒｙ　Ｏｒｇａｎｉｃｓ　ｉｎ　Ｍｕｎｉｃｉｐａｌ　Ｗａｓｔｅ　Ｗａｔｅｒ［－Ｊ－］．Ｉ＆ＥＣ　Ｐｒｏｃｅｓｓ　Ｄｅｓｉｇｎ　ａｎｄ　Ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ，１９６８，７（１）：ｌ１Ｏ—ｌ１７．　［５］　国家环保总局《水和废水监测分析方法》编委会．水和废水　监测分析方法［Ｍ］．４版．北京：中国环境科学出版社，　２００２．　［６］李绍峰，黄君礼，陶虎春．Ｆｅｎｔｏｎ试剂降解水中活性染料　的研究［Ｊ］．哈尔滨建筑大学学报，２００１，３４（５）：７６—８Ｏ．　［７］　Ａｎｍａｖａ　Ｓ，Ｓａｍｐａ　Ｃ，Ｂａｓａｂ　Ｃ，ｅｔ　ａ１．Ｏｘｉｄａｔｉｖｅ　ｄｅｇｒａｄａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｓｔｒｏｎｇ　ａｃｅｔｉｃ　ａｃｉｄ　ｌｉｑｕｏｒ　ｉｎ　ｗａｓｔｅｗａｔｅｒ　ｅｍａｎａｔｉｎｇ　ｆｒｏｍ　ｈａｚａｒｄｏｕｓ　ｉｎｄｕｓｔｒｉｅｓ［Ｊ］．ＩＮＤ．ＥＮＧ．　ＣＨＥＭ　ＲＥＳ，２００７，４６（１０）：３１０１—３１０７．　［８］杨显双，袁丽娟，谢家理，等．Ｆｅｎｔｏｎ试剂处理甲基丙烯　醛生产废水的试验研究［Ｊ］．四川大学学报：自然科学版，　２０１０（１）：１３７—１４０．　［９］Ｄｕ　Ｙ　Ｘ，Ｚｈｏｕ　Ｍ　Ｈ，Ｌｅｉ　Ｌ　Ｃ　Ｋｉｎｅｔｉｃ　ｍｏｄｅｌ　ｏｆ　４－ＣＰ　ｄｅｇｒａｄａｔｉｏｎ　ｂｙ　Ｆｅｎｔｏｎ／Ｏｚ　ｓｙｓｔｅｍ［Ｊ］．Ｗａｔｅｒ　Ｒｅｓｅａｒｃｈ，　２００７，４１（５）：１１２１—１１３３．　２２　沈阳大学学报（自然科学版）　第２４卷　Ａｄｖａｎｃｅｄ　Ｔｒｅａｔｍｅｎｔ　ｏｆ　Ｃｙａｎｉｄｅ　Ｗａｓｔｅｗａｔｅｒ　ｕｓｉｎｇ　Ｆｅｎｔｏｎ　Ｒｅａｇｅｎｔ　ＺＨＯＵ　Ｙａｎｂｏ，ＧＵＯ　Ｓｈａｏｐｅｎｇ，ＬＵＪｕｎ　（Ｃｏｌｌｅｇｅ　ｏｆ　Ｒｅｓｏｕｒｃｅ＆Ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔａｌ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，Ｅａｓｔ　Ｃｈｉｎａ　Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ　ｏｆ　Ｓｃｉｅｎｃｅ＆Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，Ｓｈａｎｇｈａｉ　２００２３７，　Ｃｈｉｎａ）　Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｅ　ａｄｖａｎｃｅｄ　ｔｒｅａｔｍｅｎｔ　ｏｆ　ｃｏｋｉｎｇ　ｗａｓｔｅｗａｔｅｒ　ｂｙ　Ｆｅｎｔｏｎ　ｒｅａｇｅｎｔ　ｗａｓ　ｓｔｕｄｉｅｄ　ｄｕｅ　ｔｏ　ｔｈｅ　ｔｏｔａ１　ｃｙａｎｉｄｅ　ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｅｆｆｌｕｅｎｔ　ｉＳ　ｎｏｔ　ｕｐ　ｔｏ　ｔｈｅ　ｓｔａｎｄａｒｄ．Ｔｈｅ　ｅｆｆｅｃｔｓ　ｏｆ　ｏｐｅｒａｔｉｎｇ　ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ，ｓｕｃｈ　ａｓ　ｐＨ　ｖａｌｕｅ，Ｈ２Ｏ２　ｄｏｓａｇｅ，ａｎｄ　（Ｈ２Ｏ２）／ｎ（Ｆｅ。＋），ｏｎ　ｔｈｅ　ＣＯＤ　ａｎｄ　ｔｏｔａｌ　ｃｙａｎｉｄｅ　ｒｅｍｏｖａｌ　ｗｅｒｅ　ｄｉｓｃｕｓｓｅｄ，ａｎｄ　ｔｈｅｎ　ｔｈｅ　ｏｐｔｉｍａｌ　ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ　ｗｅｒｅ　ｄｅｔｅｒｍｉｎｅｄ　ｆｒｏｍ　ｔｈｅ　ｒｅｍｏｖａｌ　ｅｆｆｉｃｉｅｎｃｙ　ａｎｄ　ｅｃｏｎｏｍｙ．Ｔｈｅ　ｒｅｓｕｌｔ　ｓｈｏｗｓ　ｔｈａｔ　Ｆｅｎｔｏｎ　ｒｅａｇｅｎｔ　ｃａｎ　ｒｅｄｕｃｅ　ｔｈｅ　ｔｏｔａ１　ｃｙａｎｉｄｅ　ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ　ｔｏ　ｌｅｓｓ　ｔｈａｎ　０．３　ｍｇ／Ｉ　ｅｆｆｉｃｉｅｎｔｌｙ．　Ｋｅｙ　ｗｏｒｄｓ：ｃｙａｎｉｄｅ－ｃｏｎｔａｉｎｉｎｇ　ｗａｓｔｅｗａｔｅｒ；ａｄｖａｎｃｅｄ　ｔｒｅａｔｍｅｎｔ；Ｆｅｎｔｏｎ　ｒｅａｇｅｎｔ　【责任编辑：文Ｉｊ乃义】