能量型电磁干扰下无线电引信辐照效应试验方法

第４０卷第９期：２７８３．２７９０２０１４年９月３０日ＤＯＩ：１０．１３３３６／ｊ．１００３—６５２０．ｈｖｅ．２０１４．０９．０２５高电压技术ＨｉｇｈＶｏｌｔａｇｅＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＶ０１．４０．Ｎｏ．９：２７８３－２７９０Ｓｅｐｔｅｍｂｅｒ３０，２０１４能量型电磁干扰下无线电引信辐照效应试验方法熊久良，武占成，孙永卫，毕军建（军械工程学院静电与电磁防护研究所，石家庄０５０００３）摘要：为解决无线电引信在不同能量型辐射源下的效应试验难题，针对能量型干扰源特点与无线电引信工作特性，提出了一种通用的能量型干扰下无线电引信辐照效应试验方法。采用姿态全自动模拟控制、光纤传输测试、内储式可控供电等方法，最大限度地减小试验设备对辐射电磁场的影响。试验及测试结果表明：该方法可实现引信姿态水平、俯仰、自转、距离等多自由度的全自动控制，３ｄＢ带宽测试系统需求频率＜１００ＭＨｚ的无线电引信发火信号测试以及１２－３２Ｖ范围内无线电引信可调供电。试验及测试结果也证明了该方法具有较好的有效性和通用性。关键词：能量型干扰；无线电引信；辐照效应；多自由度全自动；光纤控制：可控供电ＥｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌＭｅｔｈｏｄｏｆＲａｄｉｏＦｕｚｅＲａｄｉａｔｉｏｎＥｆｆｅｃｔＵｎｄｅｒＥｎｅｒｇｙ－ｔｙｐｅＥｌｅｃｔｒｏｍａｇｎｅｔｉｃＩｎｔｅｒｆｅｒｅｎｃｅＸＩＯＮＧＪｉｕｌｉａｎｇ，ｗＵＺｈａｎｃｈｅｎｇ，ＳＵＮＹｏｎｇｗｅｉ，ＢＩＪｕｎｊｉａｎＣｏｌｌｅｇｅ，Ｓｈｉｊｉａｚｈｕａｎｇ０５０００３，Ｃｈｉｎａ）（ＲｅｓｅａｒｃｈＩｎｓｔｉｔｕｔｅｏｆＥｌｅｃｔｒｏｓｔａｔｉｃａｎｄＥｌｅｃｔｒｏｍａｇｎｅｔｉｃＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎ，ＭｅｃｈａｎｉｃａｌＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＡｂｓｔｒａｃｔ：Ｉｎｏｒｄｅｒｔｏｒｅａｌｉｚｅｔｈｅｒａｄｉａｔｉｏｎｅｆｆｅｃｔｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔｏｆｒａｄｉｏｆｕｓｅｗｉｔｈｄｉｆｆｅｒｅｎｔｔｙｐｅｓｏｆｅｎｅｒｇｙｓｏｕｒｃｅｓ．ａｃｃｏｒｄｉｎｇｔｏｔｈｅｆｅａｔｕｒｅｓｏｆｅｎｅｒｇｙｉｎｔｅｒｆｅｒｅｎｃｅｔｒａｉｔｓａｎｄｒａｄｉｏｆｕｓｅ，ｗｅｐｒｏｐｏｓｅｄａｕｎｉｖｅｒｓａｌｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔｍｅｔｈｏｄ．Ｉｎｔｈｅｍｅｔｈｏｄ，ｔｈｅａｔｔｉｔｕｄｅｆｕｌｌｙ—ａｕｔｏｍａｔｉｃｃｏｎｔｒｏｌ，ｏｐｔｉｃａｌｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｎｉｍｉｚｅｔｈｅｉｍｐａｃｔｆｒｏｍｅｑｕｉｐｍｅｎｔｏｎｔｅｓｔ，ａｎｄｓｔｏｒａｇｅｔｙｐｅｃｏｎｔｒｏｌｌａｂｌｅｐｏｗｅｒｓｕｐｐｌｙｗｅｒｅａｄｏｐｔｅｄｔｏｍｉ－ｆｉｅｌｄ．Ｉｎｔｈｅｓｕｂｓｅｑｕｅｎｔｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔｓａｎｄｔｅｓｔｓ，ｗｅｔｈｅｒａｄｉａｔｅｄｅｌｅｃｔｒｏｍａｇｎｅｔｉｃｂａｎｄｗｉｄｔｈａｃｈｉｅｖｅｄｔｈｅｆｕｌｌｙ・ａｕｔｏｍａｔｉｃｃｏｎｔｒｏｌｏｆｔｈｅｆｕｓｅｉｎｍｕｌｔｉｐｌｅｆｒｅｅｄｏｍｓｉｎｃｌｕｄｉｎｇｌｉｚｅｄｉｇｎｉｔｉｏｎｔｅｓｔｏｆｆｕｓｅｓｕｐｐｌｙｆｕｒｆｕｓｅｉｎａｐｌａｎｅ，ｐｉｔｃｈ，ｒｏｔａｔｉｏｎ，ａｎｄＭＨｚ，ａｎｄａｎｄｕｎｉｖｅｒｓａｌ．ｄｉｓｔａｎｃｅ，ｒｅａ－ｓｉｇｎａｌｗｈｉｃｈｈａｄｔｈｅ３ｄＢｓｍａｌｌｅｒｔｈａｎ１００ｃｏｍｐｌｅｔｅｄｃｏｎｔｒｏｌｌａｂｌｅｐｏｗｅｒｒａｎｇｅｏｆ１２－３２ＶＴｈｅｔｅｓｔｒｅｓｕｌｔｓｐｒｏｖｅｔｈｅｐｒｏｐｏｓｅｄｍｅｔｈｏｄｔｏｂｅｖａｌｉｄＫｅｙｗｏｒｄｓ：ｅｎｅｒｇｙ－ｔｙｐｅｉｎｔｅｒｆｅｒｅｎｃｅ；ｒａｄｉｏｆｕｚｅ；ｒａｄｉａｔｉｏｎｅｆｆｅｃｔ；ｍｕｌｔｉ・・ｄｅｇｒｅｅ－・ｏｆ－ｆｒｅｅｄｏｍｆｕｌｌｙａｕｔｏｍａｔｉｃ；ｏｐｔｉｃａｌｆｉｂｅｒｃｏｎｔｒｏｌ；ｐｏｗｅｒ－ｃｏｎｔｒｏｌｌｅｄｓｕｐｐｌｙ０引言随着战场电磁环境的日趋复杂，无线电引信战斗效能的发挥受到严重威胁。引信电磁环境效应研对电磁脉冲武器攻击基本处于不设防状态，能量型干扰成为设备引信一大致命威胁。典型的能量型干扰源包括大功率连续波和强电磁脉冲等ｐ。１７Ｉ。鉴于保密原因，典型能量型干扰究已成为引信抗干扰研究的重要方向【Ｊ曲Ｊ。电磁干扰可分为信息型干扰和能量型干扰Ｉ／嗡Ｊ。其中，能量型干扰存在于电磁脉冲武器、雷达等，干扰功率相对较大，对引信实施干扰时电磁能量可通过引信体、电源、电路壳体孔缝、线缆等多种途径耦合，造成引信失效。特别是近年来电磁脉冲能量武器的快速发展，使得其辐射频谱已可覆盖３０ＭＨｚ～１００ＧＨｚ，脉冲峰值功率己达数十ＧＷ，瞬时电磁脉冲峰值电场强度（以下简称场强）可达数百ｋＶ／ｍ。引信源对引信辐照效应的研究资料并不多见Ｉ博之２｜。但从现有文献中仍可以看出，目前引信效应试验中存在以下几个问题：（１）引信受试姿态固定放置或手动调整，无法准确模拟引信实战姿态；（２）外接电源线或信号传输线在强电磁场下引入严重干扰；（３）试验方法和设备具有专用性，无法适用于不同类型干扰源；（４）人工调整试验设备状态工作量巨大。针对以上问题，本文提出了一种通用的能量型干扰下无线电引信辐照效应试验方法。该方法通过弹体改装、多自由度全自动引信实战姿态调整、无基金资助项目：国家重点基础研究发展计划（９７３计划）（编号略）；国防科技重点实验室基金（９１４０Ｃ８７０１０２１３ＪＢ３４００５）。ｓｕｐｐｏｒｔｅｄｂｙＮａｔｉｏｎａｌＢａｓｉｃＲｅｓｅａｒｃｈＰｒｏｇｒａｍｏｆＣｈｉｎａ（９７３ｇｒａｍ），ＮａｔｉｏｎａｌＫｅｙＬａｂｏｒａｔｏｒｙＦｏｕｎｄａｔｉｏｎｏｆＤｅｆｅｎｓｅＳｃｉｅｎｃｅ任何外接线缆测试、内储式可控供电等手段，最大限度地减小了测试设备对电磁场的干扰。实际测试ＰｒｏｊｅｃｔＰｒｏ－ａｎｄＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ（９１４０Ｃ８７０１０２１３ＪＢ３４００５）．万方数据２７８４高电压技术结果证明，该方法具有较好的可行性和适用性。置。弹体各部分材料均为铝合金材料，弹体外形尺寸与实际弹体尺寸一致，确保引信电磁环境效应试验测试结果的准确性。图３为引信弹体装置结构示意图。主要包括弹体装置、电源装置、电光转换装置和接口装置。接口装置通过螺钉固定在大引信接螺内、电光转换装置通过螺钉固定在弧形定心部内、电源装置通过固定销固定在弹底部内。受试引信旋接在引信接螺上，其电源线连接到接口装置的航空多芯插头，再经过连接导线连接到光纤控制开关，然后连接到电源装１整体方案为确保试验的科学性和准确性，构建引信辐照试验系统原则为：试验系统能够满足试验要求，测试设备本身不引入影响试验结果的附加干扰，尽量模拟引信实战姿态。在上述原则指导下，本文构建了无任何外接线缆的无线电引信能量型电磁辐照效应试验系统，整体方案如图１所示。该系统主要由能量型干扰源辐射系统、受试改装引信、实战状态调整装置、场强测量系统、信号监测与控制系统以及吸波系统组成。辐照系统构建置；受试引信的检测信号通过导线连接到接口装置的航空多芯插头，再经过连接导线连接到电光转换装置：电光装换装置把引信检测信号转换成经过调制的激光信号，通过光纤传输到光纤适配器，再利用光纤把信号传输到监测仪器供操作人员监测。不同类型的能量型辐射源；改装后的配弹受试引信放在实战状态调整装置中，通过调整装置改变引信的不同受试姿态；场强测量系统用于测量辐射源在受试引信处产生的场强；监测与控制系统位于屏蔽区，以避免受到辐射场强的影响。它主要用来发送控制指令调整引信的姿态、监测和记录测试的信号和数据；为排除线缆影响，采用无外接线缆的方法，即所有信号和数据传输都采用光纤；为避免辐射场对人员和仪器设备造成损害，试验中加入吸波系统，圈图１Ｆｉｇ．１用来吸收辐照区域外部辐射场的能量。２试验设备的研制与性能标定２．１受试引信改装从图ｌ中可以看出，为实现无外接线缆测试需要解决引信供电、测试点引线等屏蔽难题。考虑到引信弹体的自屏蔽作用，将所有引线和相关检测设备置于弹体内部，外部预留光纤接口，利用光纤进无线电引信能髓｝弘电磁辐照效应试验系统Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔｓｙｓｔｅｍｏｆｒａｄｉｏｆｕｚｅｒａｄｉａｔｉｏｎｅｆｆｅｃｔ行外部传输，从而可避免设备对辐射场的影响。为方便信号检测设备、供电电源模块等放置，需要对引信配用的弹体进行改装。图２为弹体改装后各部分效果图，主要由小引信接螺、大引信接螺、弧形定心部、大接螺、弹底部等组成，均为中空结构，各部分间由螺纹衔接以方便组合和拆卸。其中，大小引信接螺用于连接不同口径螺纹的引信；弧形定心部右端掏空，以放置电光装换装置；大接螺左端通过铣削加工出与弧形定心部右端孔相符的外部形状，实现曲折槽配合，提高电磁屏蔽效能；弹底部右端封闭，在底部中心位置加工凹入底端面的固定孔和螺纹孔，用于固定光纤适配器，并确保光纤适配器不凸出于弹底部底端面；侧壁上加工螺纹孔，通过固定销固定电源装‘０■一－皂■蜩小引信接螺火引信接螺弧形定心部人接螺弹底郜图２弹体装置各部分效果图Ｆｉｇ．２Ｓｃｈｅｍａｔｉｃｄｉａｇｒａｍｏｆｅｖｅｒｙｐａｒｔｏｆｔｈｅｂｏｍｂｂｏｄｙｌ冬ｉＦｉｇ．３３０甲ｆ乍瓷：‘苒‘；【＋。ｆ勾，Ｊ：．西Ｉ纠Ｓｃｈｅｍａｔｉｃｄｉａｇｒａｍｏｆｂｏｍｂｂｏｄｙｅｑｕｉｐｍｅｎｔ万方数据熊久良，武占成，孙永卫，等：能量型电磁干扰下无线电引信辐照效应试验方法２７８５２．２多自由度全自动引信实战姿态模拟装置的研制２．２．１整体设计与实现－ｑ引信自转根据需求，试验台需实现配弹引信方位、俯仰、纤制。Ｌ一距离调整驰动一自转以及距离的调整。为减小工作量，增大试验台辅机柯助叫水平方向调整的应用范围，各个自由度调整均采用全自动控制。模同时，为避免金属物对测试结果的影响，凡是暴露西．ｑ显示界面卜块在电磁波空间内的零部件均采用对电磁场影响较小的非金属材料加工制作，若含有金属部件，必须做霉一叫俯仰方向调整图４试验台设计框图屏蔽处理。为消除线缆对电磁场的影响，需实现整Ｆｉｇ．４Ｄｅｓｉｇｎｂｌｏｃｋｄｉａｇｒａｍｏｆｔｈｅｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔｐｌａｔｆｏｒｍ个设备无任何外接线缆。为此，本文提出了多自由度全自动引信辐照试验台，整体设计如图４所示。度ｓ１５００ＩＩＩｌＩＴＩ，最大负载－＜３０ｋｇ；试验台包括控制台、引信底座、引信支架、光ｅ．距离调整方式、速度及精度：调整方式为人纤传输系统、驱动机构等。控制台为可视化操作界工和自动，速度可调且速度－＜０．６ｍ／ｍｉｎ，距离定位面，用来实现角度、距离调整指令的发送以及数据精度Ｓ１ｃｍ；的显示。引信底座包括控制模块、电机和辅助模块。￡平台工作方式：供电方式为蓄电池，控制方控制模块通过接收调整指令控制电机的运行；电机式为光纤控制，距离方向控制为平行导轨；利用得到的控制指令，带动驱动机构动作；辅助模ｇ．试验平台控制系统：可视化操作界面，支持块包括屏蔽部分和辅助部分。屏蔽部分主要涉及２角度和距离数据的手动输入和采集，可见研制的引。级屏蔽，即引信底座设计为箱体，利用良导体的屏信辐照试验台性能指标完全满足中大口径引信辐照蔽作用来进行第１级屏蔽，而后，对全部底座粘贴试验的需求。平板式吸波材料进行第２级屏蔽；辅助部分指可拆２）不同辐照源下试验台性能标定卸的推车把手和导轨。推车把手平时安装在试验台①连续波辐照下试验台性能标定上以实现试验台的手动推动，试验时拆卸以防止对连续波是能量型干扰源的重要组成之一。本文电磁场产生影响；导轨用来放置试验台，辅助调整以等幅连续波辐照源为例，对引信试验台在不同频试验台的移动方向和速度。引信支架主要用来固定率、不同距离下的性能进行标定。具体步骤如下：配弹引信，实现引信角度及距离的调整。光纤传输ａ．确定辐照场强测试点，测试点需包括近场区系统用来实现数据传输。驱动机构采用尼龙等非金和远场区；属材料制作，包括水平、俯仰、自转驱动装置和距ｂ．搭建等幅连续波试验系统，选定信号源频率离调整装置。各部分相互配合，利用机械传动实现厂，测量无试验台时不同测试点处的场强；引信的姿态调整。可见，引信姿态调整装置通过机Ｃ．放置引信试验台，在信号源频率不变的情况械传动、自动控制、光纤传输以及屏蔽处理等综合下，测量相同测试点处有试验台时的场强；措施实现引信多自由度全自动姿态控制。ｄ．改变信号源频率，，重复ｂ、ｃ步骤。２．２．２性能标定利用实验室现有设备，在＜１ＧＨｚ频段利用５０１）试验台性能指标Ｗ功率放大器配套相应天线进行试验；在＞１ＧＨｚ由于加工精度与装配精度难以准确控制，最终频段利用２００Ｗ功率放大器配套相应天线进行试试验台的性能指标需要进行具体标定。通过试验测验。试验确定距离天线１．０、１．５、２．０、２．５、３．０１１１得试验台具体指标为：为测试点，为体现试验数据的可靠性，每个测试点ａ．转动范围可调：方位轴、水平轴、自旋轴范测试时重复测试５次，将５次数据的平均值作为辐围为０～３６０。；照场强真实值。具体试验时，分别对１７组不同频点ｂ．转动速度可调：方位轴、水平轴、自旋轴都进行了测试。实际测试结果如图５所示。Ｓ９。／ｓ；从图５可以看出，由于功率放大器的，试Ｃ．定位精度：方位轴、水平轴、自旋轴都ｓ１。；验时实测１ＧＨｚ频段内连续波辐射场强均在几十ｄ．受试物体要求：最大直径＿＜１６０ｆｉｌｍ，最大长Ｖ／ｍ范围内，此时场强误差＜２Ｖ／ｍ；在＞１ＧＨｚ的万方数据２７８６高电压技术频段，连续波辐射场强可达几百Ｖ／ｍ，此时场强误差有所增大，但仍然控制至＜６Ｗｍ。可见，在测试频段范围内，有无试验台的场强测量结果非常接近，试验台对辐射场的影响不大，满足连续波辐照效应试验要求。②强电磁脉冲源辐照下试验台性能标定强电磁脉冲源也是能量型干扰源的重要组成之一。本文以超宽带（ｕｌｔｒａｗｉｄｅｂａｎｄ，ＵＷＢ）辐照源为试验源，对引信试验台在不同距离下强电磁脉冲场下的性能进行标定。具体步骤如下：ａ．确定辐照波形测试点，测试点需包括近场区和远场区；Ｆｉｇ．５图５各测试点场强误差Ｅｒｒｏｒｓｏｆｅｌｅｃｔｒｉｃｆｉｅｌｄｉｎｔｅｎｓｉｔｙｔｅｓｔｒｅｓｕｌｔｓｂ．搭建ＵＷＢ辐照试验系统，测量无试验台时不同测试点处ＵＷＢ源的辐照波形；ｃ．放置引信辐照试验台，测量相同测试点处有试验台时ＵＷＢ源的辐照波形；ｄ．对试验数据进行整理分析，确定试验台性能。利用实验室现有ＵＷＢ源构建辐照系统，在早期的研究中，实验室人员已经对源的重复性能进行了测试证明，并对场强随距离的分布情况进行了标定【６Ｊ。本试验中，确定场强测试点为距ＵＷＢ源６．０、６．５、７．０、７．５、８．０、８．５、９．０、９．５、１０ｍ处。通过图６不同条件下场强测试结果Ｆｉｇ．６Ｅｌｅｃｔｒｉｃｆｉｅｌｄｉｎｔｅｎｓｉｔｙｔｅｓｔｒｅｓｕｌｔｓｉｎｄｉｆｆｅｒｅｎｔｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ测量不同测试点处的波形，转换为ＵＷＢ辐射场强值。为体现试验数据的可靠性，每个测试点测试时重复测试５次，将５次数据的平均值作为辐照场强测试值。有无试验台时测试点的场强测试结果如图６所示。电光转换光电转换从图６可以看出，有无试验台条件下电场变化不大，场强值越大时，测量误差越大，即试验台对场强分布的影响越大，但所有场强值误差均控制在２．６图７测试系统整体方案Ｆｉｇ．７ＴｅｓｔｓｙｓｔｅｍｓｃｈｅｍｅｋＶ／ｍ之内，相比于实际场强数值，测量误差完全满足试验需求。可见试验台也同样适合于强电磁脉冲源辐照试验。对于电光转换部分，其中的信号调理电路功能２．３基于光纤传输的引信测试信号检测系统的研制引信辐照效应中很重要的一点就是要判断引信是否发火并获取发火信号，并且，在获取信号的是将引信发火信号进行处理，使其幅值满足激光调制电路的输入信号允许范围。激光调制电路负责将调理过的信号直接调制为激光信号的变化输出到光纤。光纤用于连接电光转换和光电转换部分传输信号。光电转换部分功能是接收激光信号，并将其转换为微弱的电信号，然后利用多级放大电路将弱电信号放大到合适的范围，供给显示记录设备。该测同时不应该产生任何外加干扰。文献［２１，２３】中提出用屏蔽线缆进行测试，并证明了此方法在连续波辐照下的可行性。然而，在强电磁脉冲环境下，线缆引入的干扰不可忽略，严重影响发火信号的获取。为此，本文尝试采用光纤技术设计引信检测信号测试系统，整体方案如图７所示。试系统中的电光转换是研制的重点，而光电转换部分则采用与电光转换部分相匹配的通用光接收机。万方数据熊久良，武占成，孙永卫，等：能量型电磁干扰下无线电引信辐照效应试验方法２７８７２．３．１光纤测试系统技术要求及实现１）Ｎ试带宽信号测试系统最重要的指标就是测试系统工作带宽。要确定测试系统所需的工作带宽，首先需要知道被测信号自身的频谱特征。这里将测得的引信发火信号进行快速Ｆｏｕｒｉｅｒ变换（ｆａｓｔＦｏｕｒｉｅｒ仃ａｎｓｆｏｒｍ，ＦＦＴ）变换，得到信号的频谱和功率谱特征如图８所示。从图８可以看出，引信发火信号能量主要集中于＜７ｋＨｚ的低频范围内。对于１个脉冲信号来说，２３４５６７频率／ｋＨｚ它的上升沿是高频成分的主要来源。用带宽为民的测试系统测试脉冲信号时，实际测试到的脉冲信号上升沿要比真实脉冲信号上升沿宽。上升沿被展宽引入的附加上升时间ｆａ可由式（１）估算【２钏ｔａ＝ｏ．３５／８ｗ（１）最后导致测量所得脉冲信号的上升时间‘为ｏ＝正再式中ｔｒ为被脉冲信号的真实上升时间。（２）当脉冲的上升时间远小于其脉冲宽度时，上升时间对有效带宽的影响并不显著，尤其当测量得到的上升时间不超过真实脉冲上升时间的１０％时，测量结果的失真度是可忽略不计的。据此，测试具有频率／ｋＨｚ（ｂ）功率谱上升时间为ｆｆ的脉冲所需测量带宽‰为【Ｚ４１‰２丽２≈丁，，０．３５ｔ×、，Ｕ．１Ｉｒ图８引信发火信号的频谱和功率谱Ｆｉｇ．８０．７６Ｓｐｅｃｔｒｕｍａｎｄｐｏｗｅｒｓｐｅｃｔｒｕｍｏｆｆｕｚｅｆｉｒｉｎｇｓｉｇｎａｌ（３）被测引信发火信号的上升沿（２５９ｎｓ）远小于引信配套的弹体内。实际连接中，传输光纤由弹体尾部引出连接光接收机，光接收机采用市场上购买的ＴＩＡ－９５２型光电转换器进行配合。２－３．２性能测试脉冲宽度，可按式（３）计算，所以要求研制的测试系统带宽ＢｗＭ＝２．９３４ＭＨｚ。２）其他要求引信发火脉冲信号峰峰值为２５Ｖ左右，为了使测试系统有一个较大的动态范围，设计测试系统的测试范围为０－５０Ｖ。同时为了使研制的测试系统不影响电磁场分布，且不对受测设备引入干扰，测试系统的电光转换探头体积应尽可能小，方便放入与引信配套的弹体内。测试系统的光电转换部分可以在屏蔽室内操作并由市电供电，而电光转换部分只本文采用扫频范围为３００ｋＨｚ－１．５ＧＨｚ，动态范围可达１１５ｄＢ的ＡｇｉｌｅｎｔＥ５０６１Ａ型矢量网络分析仪对研制的电光转换系统的测试带宽进行测试。光电接收机采用的是现有设备，其带宽为１００ＭＨｚ。受矢量网络分析仪测试接口，必须要在研制的电光转换探头信号输入端和光电接收机的输出信号端加接信号传输线和端口转接器。转接器以及信号传输线的引入误差目前不能通过矢量网络分析仪校准得到补偿。在带有转接器以及信号传输线的引入误差的情况下，通过矢量网络分析仪测试得到的测试系统＆ｌ参数如图９所示。测试频率扫描范围为３００ｋＨｚ（矢量网络分析仪频率扫描的下限）到１５０ＭＨｚ，图９中所标注的３能由电池供电，因此电光转换的连续工作时间＞４ｈ。为了实现对电光转换电路的良好电磁防护，采用２级屏蔽措施，第ｌ级屏蔽是将电路置于封闭金属外壳中；第２级屏蔽是将带有金属外壳的电路置于和引信配用的弹体内，由引信金属底座和弹体共同构成屏蔽体。最终研制的电光转换探头外形尺寸为２．８ｃｍ×３．０ｃｍ×４．０ｃｍ，体积较小，可以置于与个测试点测试结果分别为４１（３．９４ＭＨｚ，３．５９ｄＢ）、万方数据２７８８高电压技术Ａ２（９７．１３ＭＨｚ，１．９９ｄＢ）、Ａ３（１１８．６１ＭＨｚ，０．４２ｄＢ）。试验按照文献所述的试验步骤和最佳能量耦合姿态从测试结果可以看出，在３００ｋＨｚ～９７．１３ＭＨｚ范围内，电光转换系统的＆１参数变化范围＜１．６０ｄＢ。在３００ｋＨｚ～１１８．６１进行，引信配用直径８２ｎＩｉｎ弹体，试验结果如图１１、图１２所示。ＭＨｚ范围内，电光转换系统的＆１图１１为等幅连续波辐照时不同试验方法下引信临界干扰场强。从图中可以看出，在测试频段范围内，在２００ｖ／，ｍ场强下，２种方法测得的引信临界干扰场强接近。具体分析可知，在１００Ｖ／ｍ范围内，２种方法的测量结果差值在７Ｖ／ｍ范围内；随着场强的增大，２种方法的测量结果差值有所增加，在２００Ｖ／ｍ左右时差值达到最大值约为２９Ｖ／ｍ。考参数变化范围＜３．１７ｄＢ。考虑到光电接收机带宽影响、高频信号传输线以及转接口的影响，所研制电光转换器的＆ｌ参数在３００ｄＢ带宽达到了１００ＭＨｚ。ｋＨｚ一１００ＭＩ－Ｉｚ范围内变化Ｓ３ｄＢ。因此可以认为所研制的电光转换器的３２．４内储式可控引信供电电源的研制要实现辐照状态下引信正常供电，需要满足以下条件：首先，要满足不同受试引信的供电要求，提供可调的正常工作电压：其次，供电时间要满足６Ａ４２０入、试验时间需求；再次，供电设备不能对辐射场产生影响；最后，电源供电时刻能够进行控制。文献［６，２１，２５］中对受试引信的加电方式进行了分析，认为试验中采用直流稳压源进行供电可满足试验需求。∞是河＼＾‘４，‘、√，＼＼ｔ４乇１．但是，此种方法只适合低场强连续波，而对于高场强连续波和强电磁脉冲环境，供电线缆的干扰信号影响较大。本文尝试设计并研制了内储式可控引信供电电源，整体方案如图１０所示。方案中ＤＣ／ＤＣ转换器为自行设计的直流一直流转化电路，主要由开关、升压芯片、调压电位器、稳压芯片、配套电容电阻等组成。电源开关用于打．∥ＭＨｚ图９系统Ｓ２ｌ参数测试结果翌Ｆｉｇ．１０Ｆｉｇ．９ＴｅｓｔｒｅｓｕｌｔｏｆｓｙｓｔｅｍｐａｒａｍｅｔｅｒＳ！开或关闭电源；升压芯片将可充电电池的电压升高到超过引信工作电压一定幅度；调压电位器用于调节升压芯片的输出电压幅度；稳压芯片将升压芯片的输出电压稳定在引信的工作电压值上。考虑的体积和供电需求，选用型号为１２Ｖ／１．３图１０供电系统整体方案蒌善孑Ａ・ｈ的小型铅Ｓｃｈｅｍｅｏｆｐｏｗｅｒｓｕｐｐｌｙｓｙｓｔｅｍ酸蓄电池作为充电电源。光纤开关控制电源的关断时间，开关控制指令通过继电器控制发出，利用单片机进行串口通信，控制信号通过光纤进行传输。为配合弹体放置，将供电系统集成在一起。通过调试，本文所设计的供电电源可输出电压范围为１２～３２Ｖ，适用于多种引信供电；供电电源的通断由光纤开关控制，方便引信供电状态的改变；并且整个电源模块可以方便的固定在弹体中，通过弹体的屏蔽作用减小对电磁场的影响。３试验结果及分析为进一步验证本文提出的试验方法的有效性，参照文献［６，２１］试验方法，采用文献中所用的受试引信，在等幅连续波与ＵＷＢ辐照下进行对比试验。Ｆｉｇ．１１图１１等幅连续波辐照试验结果Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔｒｅｓｕｌｔｓｏｆｉｎｖａｒｉａｂｌｅａｍｐｌｉｔｕｄｅｃｏｎｔｉｎｕｏｕｓｗａｖｅ万方数据熊久良，武占成，孙永卫，等；能量型电磁干扰下无线电引信辐照效应试验方法２７８９４结论１）姿态调整装置可实现引信方位轴、水平轴、自旋轴以及距离的全自动控制，角度定位精度＜１。，距离定位精度＜１ｃｍ。连续波辐照下装置引起的场强误差＜６Ｖ／ｍ，ＵＷＢ辐照下场强误差＜２．６ｋＶ／ｍ，相较真实场强值，该装置完全满足测试需求，并且节省人力又可实现准确控制。２）利用光纤代替线缆，实现试验系统无任何外接线缆的数据传输与测试，可以有效避免线缆引图１２Ｆｉｇ．１２ＵＷＢ辐照试验结粜Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔｒｅｓｕｌｔｓ入的干扰。光纤测试系统３ｄＢ带宽约为１００ＭＨｚ，测试电压范围０～５０Ｖ，连续工作时间＞４ｈ，完全满ｏｆＵＷＢ足对引信发火信号的测试需求。３）内储式可控电源输出电压范围１２－３２Ｖ，满足多种受试引信供电需求，并且利用光纤控制开关准确控制供电时间，防止了由于长时间加电而造成设备可靠性降低。虑此时引信实际临界干扰场强值的大小，２种方法的差值可以忽略。另外，２种方法的测试结果变化规律完全相同。可以看出，２种方法测得的结果都能够表征实际引信的临界干扰场强及变化规律。从试验结果中还可以看出，本文试验方法下引信临界干扰场强要大于文献［２ｑ方法所测场强，即引信抗等幅连续波干扰能力要好于文献［２１］所得结论。图１２为ＵＷＢ辐照时不同试验方法下引信发火参考文献Ｒｅｆｅｒｅｎｃｅｓ【１】ＱＩＮＤｏｎｇｚｅ，ＦＡＮＮｉｎ画ｕｎ．Ｗｅｉｇｈｔｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｏｆｓｕｂ—ｍｕｎｉｔｉｏｎｓｆｏｚｅｄｅｓｉｇｎ［Ｊ］．ＪｏｕＦｌｌａｌ１５３．１５７．ｏｆＢｅｉｊｉｎｇＩｎｓｔｉｔｕｔｅｏｆＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２０１３，２２（２）：【２】郭婧，张合，王晓锋．降雨衰减对激光引信精确定距的影响【Ｊ］．南京理工大学学报：自然科学版，２０１２，３６（３）：４７０－４７５．ＧＵＯＪｉｎｇ．ＺＨＡＮＧＨｅ．ＷＡＮＧＸｉａｏｆｅｎｇ．Ｉｎｆｌｕｅｎｃｅｏｆｒａｉｎｔｉｏｎｏｎ率。从图中可以看出，２种试验方法下引信发火率接近。具体分析可知，在辐射场强为５８￣６１．５ｋＶ／ｍａｔｔｅｎｕａ－ｐｒｅｃｉｓｅｒａｎｇｍｇｏｆｌａｓｅｒ缸∞【Ｊ】．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＮａｎｊｉｎｇＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ范围内，２种方法测得发火率最大相差约为５％。考虑到ＵＷＢ辐射源每次辐照重复性误差的存在【ｏＪ，２种方法测得发火率的差值可以忽略。从测试结果还【３】ｏｆＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ：ＮａｔｕｒｅＳｃｉｅｎｃｅ，２０１２，３６（３）：４７０＿４７５．陶利波，付红卫，周，等．超宽带引信抗干扰性能分析与仿真叨．弹箭与指导学报，２０１ｌ，３ｌ（４）：８９—９１．ＴＡＯＬｉｂｏ，ＦＵＨｏｎｇｗｅｉ，ＺＨＯＵＧｕｏａｎ，ｅｌａ１．Ｔｈｅａｎａｌｙｓｉｓａｎｄｓｉｍｕ－ｌａｔｉｏｎｉｎｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅｏｆ可以看出，２种方法下测得的引信发火率的变化规律完全相同，可见，２种方法测得结果都能够表征【４】ａｎｔｉ－ｊａｍｍｉｎｇｕｌｔｒａ－ｗｉｄｅｂａｎｄｆＩＩ圳Ｊ】．Ｊｏｕｌ．ｎａｌｏｆＰｒｏｊｅｃｔｉｌｅｓＲｏｃｋｅｔｓＭｉｓｓｉｌｅｓａｎｄＧｕｉｄａｎｃｅ，２０１１，３ｌ（４）：８９－９１．冯颖，张合，张祥金．脉冲激光引信发射接收模块的电磁干扰忉．强激光与粒子束，２０１１，２３（１）：２４９・２５４．ＦＥＮＧＹｉｎｇ，ＺＨＡＮＧＨｅ，ＺＨＡＮＧｌｔｎｃｅ实际引信的抗干扰能力变化规律。但总体来看，本文试验方法下引信的发火率要低于文献【６】方法所测结果，即引信抗ＵＷＢ电磁脉冲干扰能力要好于文献［６］所得结论。通过与生产厂家沟通，本方法得到的试验结果更贴近于实际情况。从上述试验结果可以看出，不同试验方法将会【６】【５】Ｘｉａｎｇｉｉｎ．Ｅｌｅｃｔｒｏｍａｇｎｅｔｉｃｉｎｔｅｒｆｅ—ｔｅｃｈｎｉｑｕｅｏｆｔｒａｎｓｍｉｔｔｅｒａｎｄｒｅｃｅｉｖｅｒｍｏｄｕｌｅｓｆｏｒｐｕｌｓｅｄｌａｓｅｒｆｕｚｅ［Ｊ］．ＨｉｇｈＰｏｗｅｒＬａｓｅｒａｎｄＰａｒｔｉｃｌｅＢｅａｍｓ，２０１ｌ，２３（１）：２４９—２５４．韩克华，任西，秦国圣，等．引信电子安全起爆系统抗电磁干扰加固方法阴．探测与控制学报，２０１０，３２（５）：８３－８８．ＨＡＮＫｅｈｕａ，ＫＥＮｔｅｒｆｅｒｅｎｃｅＪｏｕｒｎａｌＸｉ，ＱＩＮＧｕｏｓｈｅｎｇ，ｅｔａ１．Ａｎｔｉ—ｅｌｅｃｔｒｏｍａｇｎｅｔｉｃｉｎ—ｅｌｅｃｔｒｏｎｉｃｓａｆｅｔｙａｎｄａｒｍｉｎｇｄｅｖｉｃｅｓ［Ｊ］．ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙｆｏｒｏｆＤｅｔｅｃｔｉｏｎ＆Ｃｏｎｔｒｏｌ，２０１０，３２（５）：８３—８８．影响引信效应结果的测量。本文所提方法避免了线缆测试产生的干扰，也便于受试姿态的调整和供电时间的控制，最大限度地减小了外界引入的干扰，王韶光．无线电引信超宽带辐照效应及防护加固研究【Ｄ】．石家庄：军械工程学院，２００８：３５．６５．ＷＡＮＧＳｈａｏｇｕａｎｇ．ＴｈｅｒｅｓｅａｒｃｈＯｉｌＵＷＢｒａｄｉａｔｉｏｎｅｆｆｅｃｔｓａｎｄｐｒｏ—ｔｅｃｔｉｏｎｍｅｔＩｌｏｄｓｆｏｒｒａｄｉｏｆｕｚｅ［Ｄ］．ｓｈｉｊｉａｚｈｕａｎｇ，Ｃｈｉｎａ：ＭｅｃｈａｎｉｃａｌＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＣｏｌｌｅｇｅ，２００８：３５—６５．试验结果更贴近实际。应该提到的是，本文仅对等幅连续波和ＵＷＢ辐照下引信效应试验进行了分析，下一步的研究中，需要对不同辐射源、不同受试设备进行试验研究，【７】ＧｍＤＶＴｅｓｃｈｅＦＭ．Ｃｌａｓｓｉｆｉｃａｔｉｏｎｏｆｉｎｔｅｎｔｉｏｎａｌｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔｓ（ＩＥＭＥ）［Ｊ］．【８】ＩＥＥＥＴｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓｏｎｅｌｅｃｔｒｏｍａｇｎｅｔｉｃＥｌｅｃｔｒｏｍａｇｎｅｔｉｃＣｏｍｐａｔｉｂｉｌｉｔｙ，２００４，４６（３）：３２２－３２８．齐杏林，刘尚合．引信信息型和功率（能量）型干扰的概念及其特性分析【Ｊ】．探测与控制学报，１９９９，２ｌ（２）：３２．３５．ＱＩＸｉｎｇｌｉｎ．ＬＩＵＳｈａｎｇｈｅ．Ｃｏｎｃｅｐｔｉｏｎａｎｄｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃａｎａｌｙｓｉｓｏｆｆｕｚｅ’Ｓｉｎｆｏｒｍａｔｉｏｎ—ｔｙｐｅｉｎｔｅｒｆｅｒｅｎｃｅａｎｄＪｏｕｒｎａｌ以考察本方法和设备的适用性和可扩展性。ｅｎｅｒｇｙ－ｔｙｐｅｉｎｔｅｒｆｅｒｅｎｃｅ叨．ｏｆＤｅｔｅｃｔｉｏｎ＆Ｃｏｎｔｒｏｌ，１９９９，２ｌ（２）：３２—３５．万方数据２７９０［９］高电压技术刘进，陈永光，谭志良，等．静电放电电磁场的特性及分布规律［Ｊ］．高电压技术，２０１２，３８（２）：４３５—４４３．Ｌ１ＵＪｉｎ，ＣＨＥＮＹｏｎｇｇｕａｎｇ，ＴＡＮＺｈｉｌｉａｎｇ，ｅｔａ１．Ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓａｎｄｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｏｆｅｌｅｃｔｒｏｍａｇｎｅｔｉｃｆｉｅｌｄｃａｕｓｅｄｂｙｅｌｅｃｔｒｏｓｔａｔｉｃｄｉｓ－ｏｆｒａｄｉｏｆｕｚｅ’ｓｅｘｅｃｕｔｉｏｎｃｉｒｃｕｉｔｓａｇａｉｎｓｔ２０１４，４０（９）ＵＷＳＥＭＰ［Ｊ］．ＨｉｇｈＶｏｌｔａｇｅＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２００７，３３（３）：１２８—１３１．【２３］陈亚洲，程二威，费支强．无线电引信调幅波电磁辐射环境效应研究［Ｊ］．电波科学学报，２０１１，２６（６）：１１８７—１１９１．ＣＨＥＮＹａｚｈｏｕ．ＣＨＥＮＧＥｒｗｅｉ．ＦＥＩｅｆｆｅｃｔｓｏｆｎｅｓｅｃｈａｒｇｅ［Ｊ］．ＨｉｇｈＶｏｌｔａｇｅＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２０１２，３８（２）：４３５－４４３．【１０］Ｊａｖｏｒｖ＇ＲａｎｃｉｃＰＤ．Ａｃｈａｎｎｅｌ・ｂａｓｅｒｅｔｕｒｎ－ｓｔｒｏｋｅｃｕｒｒｅｎｔＺｈｉｑｉａｎｇ．Ｒａｄｉａｔｉｏｎｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔｏｎａｆｕｎｃｔｉｏｎｆｏｒｌｉｇｈｔｎｉｎｇｏｎａｍｐｌｉｔｕｄｅｍｏｄｕｌａｔｉｏｎｗａｖｅｃｅｒｔａｉｎｒａｄｉｏｆｕｚｅ［ｊ］．Ｃｈｉ．ｍｏｄｅｌｉｎｇ［Ｊ］．ＩＥＥＥｎｏｖｅｌｐｒｏｃｅｄｕｒｅｒｅｔｕｒｎＴｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓＥｌｅｃｔｒｏｍａｇｎｅｔｉｃｌｉｇｈｔｎｉｎｇｒｅｔｕｒｎＪｏｕｒｎａｌｏｆＲａｄｉｏＳｃｉｅｎｃｅ，２０１ｌ，２６（６１：１１８７—１１９１．Ｃｏｍｐａｔｉｂｉｌｉｔｙ，２０１１．５３（１１：２４５．２４９．［１１］ＶｅｒｎｏｎＣ．Ａｔｏｒｅｐｒｅｓｅｎｔ［２４】朱长青．脉冲电磁场测试理论与技术研究【Ｄ］．石家庄：军械工程学院，２００４：１２—２８．ＺＨＵＣｈａｎｇｑｉｎｇ．Ａｒｅｓｅａｒｃｈｎｏｌｏｇｙｏｆｐｕｌｓｅｄｏｎｓｔｒｏｋｅｓ—ｃｕｒｒｅｎｔｄｉｓｓｉｐａｔｉｏｎｏｎｓｔｒｏｋｅｍｏｄｅｌｓ叨．ＩＥＥＥＴｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓｔｅｓｔ＆ｍｅａｓｕｒｅｍｅｎｔｔｈｅｏｒｙａｎｄｔｅｃｈ．ＥｌｅｃｔｒｏｍａｇｎｅｔｉｃＣｏｍｐａｔｉｂｉｌｉｔｙ，２００９，５ｌ（３）：７４８・７５５．ｅｌｅｃｔｒｏｍａｇｎｅｔｉｃｆｉｅｌｄｓ［Ｄ］．Ｓｈｉｊｉａｚｈｕａｎｇ，Ｃｈｉｎａ：［１２］李宝忠，何金良，周辉，等．核电磁脉冲环境中传输线的电磁干扰［Ｊ］．高电压技术，２００９，３５（１１）：２７５３—２７５８．ＬＩＢａｏｚｈｏｎｇ，ＨＥｒｅｎｃｅＭｅｃｈａｎｉｃａｌＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＣｏｌｌｅｇｅ，２００４：１２—２８．【２５］耿利飞，魏光辉，费支强．等幅分米波对无线电引信的辐照效应研究［Ｊ】．军械工程学院学报，２００８，２０（６）：２９—３２．ＧＥＮＧＪｉｎｌｉａｎｇ，ＺＨＯＵＨｕｉ，ｅｔａ１．Ｅｌｅｃｔｒｏｍａｇｎｅｔｉｃｉｎｔｅｒｆｅ－ｏｆｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｌｉｎｅｉｎＨＥＭＰｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔ［Ｊ］．ＨｉｇｈＶｏｌｔａｇｅＬｉｆｅｉ．ＷＥＩＧｕａｎｇｈｕｉ．ＦＥＩｗａｖｅｏｎＺｈｉｑｉａｎｇ．Ｒａｄｉａｔｉｏｎｏｆｅｆｆｅｃｔｏｆｄｅｃｉ—Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２００９，３５（１１）：２７５３—２７５８．ｍｅ倒ｃｒａｄｉｏｆｕｚｅ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌＯｒｄｎａｎｃｅＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ［１３】范丽思，潘晓东，王赞．基于横电磁波天线的高空核电磁脉冲辐射波模拟器设计［Ｊ］高电压技术，２０１２，３８（９）：２３０２—２３０７．Ｘｉａｏｄｏｎｇ，ＷＡＮＧＹｕｎ．ＤｅｓｉｇｎｏｆＨＥＭＰｒａｄｉａ－ｔｉｏｎ—ｗａｖｅｓｉｍｕｌａｔｏｒｂａｓｅｄｏｎＴＥＭｈｏｒｎ［Ｊ］．ＨｉｇｈＶｏｌｔａｇｅＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，ＦＡＮＬｉｓｉ，ＰＡＮＣｏｌｌｅｇｅ，２００８，２０（６）：２９．３２．熊久良１９８６一，男，博士生主要从事电磁防护理论与技术研究Ｅ—ｍａｉｌ：ｘｉｏｎｇｊｉｕｌｉａｎｇ＠１６３．ｃｏｒｎ２０１２，３８（９）：２３０２－２３０７．［１４］赵静．超宽带脉冲信号及对窄带通信系统的干扰分析【Ｊ】．系统Ｊｉｎｇ．ＵＷＢｐｕｌｓｅｓｉｇｎａｌｓａｎｄｔｈｅｉｒｉｎｔｅｒｆｅｒｅｎｃｅｓｙｓｔｅｍｓ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＳｙｓｔｅｍｏｎ仿真学报，２００４，１６（１２）：２８７３—２８７９．ＺＨＡＯｎａｒｒｏｗｂａｎｄｃｏｍｍｕｎｉｃａｔｉｏｎＳｉｍｕｌａｔｉｏｎ，２００４，１６（１２）：２８７３—２８７９．【１５］刘金亮，樊旭亮，白国强，等．紧凑型Ｍａｒｘ发生器高功率微波源研究进展【Ｊ］．强激光与粒子束，２０１２，２４（４）：７５７—７６４．Ｌ１ＵＪｉｎｌｉａｎｇ，ＦＡＮＸｕｌｉａｎｇ，ＢＡＩＧｕｏｑｉａｎｇ，ｅｔａ１．ＰｒｏｇｒｅｓｓｏｆｂａｓｅｄｏｎｃｏｍｐａｃｔＭａｒｘｇｅｎｅｒａｔｏｒｓｈｉｇｈｐｏｗｅｒｍｉｃｒｏｗａｖｅｓｏｕｒｃｅ［Ｊ］．ＨｉｇｌｌＰｏｗｅｒＬａｓｅｒａｎｄＰａｒｔｉｃｌｅ武占成Ｂｅａｍｓ，２０１２，２４（４）：７５７—７６４．１９６３一，男，博士，教授主要从事电磁防护理论与技术研究Ｅ・ｍａｉｌ：２５４０８７９６５７＠ｑｑ．ｃｏｒｎｃｈａｒａｃｔｅ－【１６］王晓嘉，陈亚洲，李冰，等．基于斜向通道模型的雷电电磁场近场近似特性Ⅲ．高电压技术，２０１３，３９（１２）：６４８—６５４．ＷＡＮＧＸｉａｏｊｉａ，ＣＨＥＮＹａｚｈｏｕ，ＬＩＢｉｎｇ，ｅｔａ１．Ａｐｐｒｏｘｉｍａｔｅｒｉｓｔｉｃｓｏｆｌｉｇｈｔｎｉｎｇｅｌｅｃｔｒｏｍａｇｎｅｔｉｃｆｉｅｌｄｉｎｎｅａｒｂｙａｒｅａｇｅｎｅｒａｔｅｄｂｙｏｂｌｉｑｕｅｃｈａｎｎｅｌ［Ｊ］．ＨｉｇｈＶｏｌｔａｇｅＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２０１３，３９（１２）：６４８－６５４．［１７】周星，赵敏，范丽思，等．基于Ｍａｒｘ电路的小型电磁脉冲发生器［Ｊ】．高电压技术，２０１３，３９（１２）：２４０３—２４０８．ＺＨＯＵＸｉｎｇ，ＺＨＡＯＭｉｎ，ＦＡＮＬｉｓｉ，ｅｔａ１．ＭｉｎｉａｔｕｒｅＥＭＰｇｅｎｅｒａｔｏｒ孙永卫ｂａｓｅｄｏｎＭａｒｘｃｉｒｃｕｉｔ［Ｊ］．ＨｉｇｈＶｏｌｔａｇｅＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２０１３，３９（１２）：２４０３—２４０８．１９６８一，男，博士，教授主要从事电磁防护理论与技术研究Ｅ－ｍａｉｌ：ｓｕｎｙｏｎｇｗｅｉ＠ｓｉｎａ．ｃｏｍｒｅ－【１８］王韶光，魏光辉，陈亚洲超宽谱对无线电引信的作用效应实验研究［Ｊ］高电压技术，２００６，３２（１１）：７８－８０．ＷＡＮＧｓｅａｒｃｈＶｏｌｔａｇｅＳｈａｏｇｕａｎｇ，ＷＥＩＧｕａｎｇｈｕｉ，ＣＨＥＮＹａｚｈｏｕ．ＥｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌｔｈｅｒａｄｉａｔｉｏｎｅｆｆｅｃｔｏｆｔｈｅｏｎｕｗＳ．ＨＰＭｔｏｒａｄｉｏｆｕｚｅ［Ｊ］．Ｈｉ曲Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２００６，３２（１１）：７８—８０．［１９】魏光辉，陈亚洲，孙永卫．微波辐照对无线电引信的影响与作用机理［Ｊ］强激光与粒子束，２００５，１７（１）：８９－９２．ＷＥＩＧｕａｎｇｈｕｉ，ＣＨＥＮＹａｚｈｏｕ，ＳＵＮＹｏｎｇｗｅｉ．ＥｆｆｅｃｔｓａｎｄｅｆｆｅｃｔｉｎｇｍｅｃｈａｎｉｓｍｏｆｍｉｃｒｏｗａｖｅｉｒｒａｄｉａｔｉｏｎＬａｓｅｒｏｎｔｈｅｒａｄｉｏｆｕｚｅ［Ｊ］．ＨｉｇｈＰｏｗｅｒ毕军建１９７２一，男，博士，副教授主要从事电磁兼容及测试技术研究Ｅ－ｍａｉｌ：ｂｊｊｌ６８＠１２６．ｔｏｍａｎｄＰａｒｔｉｃｌｅＢｅａｍｓ，２００５，１７（１）：８９—９２．［２０］王韶光，魏光辉，陈亚洲．无线电引信的超宽谱辐照效应及其防护［Ｊ】．强激光与粒子束，２００７，１９（１１）：１８７３．１８７６．ＷＡＮＧＳｈａｏｇｕａｎｇ，ＷＥＩＧｕａｎｇｈｕｉ，ＣＨＥＮＹａｚｈｏｕ．Ｒａｄｉａｔｉｏｎｅｆｆｅｃｔｓｏｆｕｌｔｒａ—ｗｉｄｅｓｐｅｃｔｒｕｍｏｎｒａｄｉｏｆｕｚｅａｎｄｉｔｓｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎ［Ｊ］．ＨｉｇｈＰｏｗｅｒＬａｓｅｒａｎｄＰａｒｔｉｃｌｅＢｅａｍｓ，２００７，１９（１１）：１８７３—１８７６．【２１］费支强，魏光辉，耿利飞．正弦波辐照对无线电引信的作用机理研究［Ｊ］．电波科学学报，２０１０，２５（２）：３１８．３２１．ＦＥＩｓｉｎｅＢＩＪｕａｊｉａｎＰｈ．Ｄ．Ｚｈｉｑｉａｎｇ，ＷＥＩＧｕａｎｇｈｕｉ，ＧＥＮＧＬｉｆｅｉ．Ｅｆｆｅｃｔｉｎｇｍｅｃｈａｎｉｓｍｏｆｗａｖｅｉｒｒａｄｉａｔｉｏｎｔｏｒａｄｉｏｆｕｚｅ［Ｊ］．ＣｈｉｎｅｓｅＪｏｕｒｎａｌｏｆＲａｄｉｏＡｓｓｏｃｉａｔｅｐｒｏｆｅｓｓｏｒＳｃｉｅｎｃｅ，２０１０，２５（２）：３１８－３２１．［２２］李刚，赵月飞，刘尚合．无线电引信执行电路抗超宽谱电磁脉冲研究【Ｊ］．高电压技术，２００７，３３（３）：１２８—１３１．ＬＩ收稿日期２０１４．０４—１３ｏｎ修回日期２０１４—０８．０７编辑曾文君Ｇａｎｇ，ＺＨＡＯＹｕｅｆｅｉ，ＬＩＵＳｈａｎｇｈｅ．Ｒｅｓｅａｒｃｈｔｈｅａｍｅｌｉｏｒａｔｉｏｎ万方数据